Термиялық өңдеу металға белгілі бір физикалық және химиялық қасиеттерді - қаттылық, тұтқырлық, серпімділік, электр өткізгіштік және т.б. - берілген температураға дейін қыздыру (450-ден 1300 ºC дейін) және белгілі бір орталарда кейіннен салқындату арқылы беруге арналған. Металды термиялық шынықтыру, шынықтыру, қатайту және күйдіру бар. Қажет болған жағдайда металдың беткі қабатына әртүрлі химиялық элементтер мен қосылыстар қосымша енгізіледі: көміртегі (цементтеу), азот (азоттау), цианидті қосылыстар (цианидтеу) және т.б.

Дайындамалар газ тәріздес, сұйық немесе қатты отынмен жұмыс істейтін жану пештерінде және электр пештерінде қыздырылады. Біркелкі қыздыруды қамтамасыз ету үшін өнімдерді балқытылған қорғасын немесе барий хлориді және нитрат тұздары бар арнайы ванналарға салуға болады.

Цементтеу көмірқышқыл газымен араласқан көмірде немесе цианидті қосылыстары бар ванналарда қыздыру арқылы жүзеге асырылады; азоттау – аммиак ағынында шамамен 500 °C температурада. Жоғары жиілікті электромагниттік өрісте индукциялық қыздыруды қолдану арқылы металды жоғары жиілікті токтармен термиялық өңдеу жиі кездеседі.

Термиялық өңдеудің ең кең тараған әдісі - минералды майлармен сөндіргіш ванналарда қыздырғаннан кейін өнімдерді батыру.

Микроклимат бойынша термиялық өңдеу цехтарындағы жұмыс жағдайлары ұстахана цехтарындағыдай көп жағынан ұқсас. Жылыту жабдығының жоғары шоғырлануына байланысты термиялық өңдеу цехтарының үй-жайларындағы ауа температурасы белгіленген нормалардан асып кетуі мүмкін. Салыстырмалы ылғалдылық әдетте 30-60% құрайды. Радиациялық жылу да жоғары деңгейге жетеді, әсіресе дайындамаларды пешке тиеу және түсіру кезінде.

Термиялық цехтардағы жұмыс аймағының ауасы әртүрлі химиялық заттармен ластанады, олардың құрамы өндіріс технологиясымен анықталады. Отын ретінде құрамында күкірті жоғары көмір мен күкірті жоғары мазут пайдаланылғанда ауа ортасы күкірт диоксидімен ластанады. Көміртек тотығы ауаға жылыту және қатайту қондырғыларынан да түседі, оның концентрациясы мезгіл-мезгіл максималды рұқсат етілген концентрациядан асып кетуі мүмкін;

Минералды майлары бар ванналарда сөндіру көмірсутек буларының және олардың пиролиз өнімдерінің бөлінуімен бірге жүреді. Желдету нашар болса, бұл заттардың концентрациясы айтарлықтай болуы мүмкін.

Натрий немесе калий цианидін қолданатын өнімдерді цементтеу кезінде, сондай-ақ цианидтің балқытылған тұздары бар ванналарда цианидтеу кезінде цианид бөлінеді, алайда жергілікті сору желдеткішінің сенімді жұмысы кезінде жұмыс ауасындағы цианид сутегі мен цианид тұздарының концентрациясы ауданы әдетте максималды рұқсат етілген шектен аспайды.

Шошқа ванналарында жұмыс ауаның қорғасын буымен ластануымен бірге жүреді; қорғасын қол жууда және жылытқыштардың жұмыс киімдерінде кездеседі. Азоттау кезінде ауа аммиакпен ластанады.

Сенімді экрандау болмаған кезде жоғары жиілікті токтармен металдарды термиялық өңдеуді қолдану операторлардың жоғары жиілікті электр өрістерінің әсеріне әкеледі.

Денсаулық сақтау іс-шаралары.Микроклиматты қалыпқа келтіруге желдетуді ұтымды ұйымдастыру арқылы қол жеткізіледі. Өте қызған ауаның үлкен көлемін жоюдың ең оңай жолы - аэрация лампаларын пайдалану. Артық жылуды кетіру үшін аэрацияны жүзеге асыру мүмкін болмаған жағдайда, жылу көздері мен біліктер үстіндегі қолшатырлар түрінде жергілікті табиғи сору желдету, сондай-ақ механикалық жалпы жабдықтау және сору желдету қолданылады.

Басқа ыстық цехтардағы сияқты жылу өндірісінде жылу көздерін жылу оқшаулау, жұмыс орындарын экрандау, жылыту пештерінің терезелеріне су перделерін орнату, жылыту жабдықтарын ашық түстермен бояу және т.б. тиімді.

Ауа душы жұмысшылардың жылу алмасуын жақсартуға ықпал етеді, оны жылу операторларының жұмыс орындарында ұйымдастыру міндетті болып табылады.

Ауаның зиянды химиялық заттармен ластануына жол бермеу үшін борттық сору қондырғылары сияқты ауа сорғыштары бар жергілікті сору желдетуін міндетті түрде ұйымдастыра отырып, қатайту және басқа ванналар үшін максималды жабуды қамтамасыз ету қажет. Қорғасын буымен, цианидті қосылыстармен және басқа да зиянды заттармен рұқсат етілген деңгейден жоғары ластанған ауаны атмосфераға шығарар алдында тазалау керек.

Жұмыс аймағы мен қоршаған атмосфераның ауаның көмірсутектердің буларымен және термиялық бұзылу өнімдерімен ластануын болдырмаудың перспективті жолы минералды майларды улы емес синтетикалық заттардың сулы ерітінділерімен ауыстыру болып табылады. Мұндай алмастырғыштардың өндірістік сынақтары қуантарлық нәтиже береді. Өнімдерді термиялық өңдеу процестерін гигиеналық рационализациялаудың тиімді жолдарының бірі вакуумдық процестерді қолдану болып табылады.

Процестерді автоматтандыру мен механикаландырудың техникалық, экономикалық, санитарлық-гигиеналық маңызы зор.

Ірі машина жасау кәсіпорындарында жаппай өндіріс жағдайында итергіш конвейерлері немесе басқа механизмдері бар үздіксіз пештер жұмыс істейді. Барлық негізгі процестер автоматтандырылған: пештерге тиеу, сөндіру ванналарына ауыстыру, түсіру, жуу және т.б.

Жоғары жиілікті металды жылыту қондырғыларының операторларын электромагниттік өрістердің ықтимал жағымсыз әсерінен қорғау үшін сәулелену көздері металл тор немесе қаңылтыр арқылы қорғалады.

Технологиялық құрылым нақты технологиялық оқшаулауды алдын ала анықтайды. Мысалы, құю, соғу, механикалық, құрастыру цехтарының болуы. Өндірістік құрылымның бұл түрі цехты (немесе учаскені) басқаруды жеңілдетеді, адамдарды орналастыруда маневр жасауға мүмкіндік береді және бір өнім ассортиментінен екіншісіне өндірісті қайта құрылымдауды жеңілдетеді.

Өнеркәсіптік кәсіпорындар толық немесе толық емес өндірістік циклмен ұйымдастырылуы мүмкін. Толық өндірістік циклі бар кәсіпорындарда күрделі өнімді дайындау үшін барлық қажетті цехтар мен қызметтер бар, ал толық емес өндірістік циклі бар кәсіпорындарда өндірістің белгілі бір кезеңдерімен байланысты кейбір цехтар жоқ. Осылайша, машина жасау зауыттарында өздерінің құю және ұсталық цехтары болмауы мүмкін, бірақ құймалар мен соғу бұйымдарын мамандандырылған кәсіпорындардан кооперациялау арқылы алады.

Зауыттың негізгі өндірістік бірлігі – цех (цех бастығы басқарады). Цех – бірнеше бөлімдерден тұратын және белгілі бір бұйымдарды – дайындамаларды, бөлшектерді, құрастыру тораптарын (жинақтауларын), бұйымдарды өндіру үшін арнайы әзірленген немесе біртекті технологиялық процестерді (термиялық, гальваникалық, аяқтау және т.б.).

Дүкендер негізгі, қосалқы, қызметтік және қосалқы болып бөлінеді. Негізгі цехтар өнімдерді өндіру процесін жүзеге асырады. Негізгі цехтар дайындау (соғу, құю), өңдеу (механикалық, термиялық, ағаш өңдеу) және құрастыру (өнім жинақтау) болып бөлінеді. Негізгі өндірістің негізгі міндеттері - бұйымның өндіріс процесінде қозғалысын қамтамасыз ету және ұтымды техникалық және технологиялық процесті ұйымдастыру.

Зауыттың қосалқы цехтарына негізгі өндірістік процестің үздіксіз орындалуын қамтамасыз ететін процестер жүргізілетін бөлімшелер кіреді. Көмекші цехтардың міндеті – кәсіпорынның өндірістік цехтары үшін құрал-саймандарды өндіру, зауыт жабдықтарының қосалқы бөлшектерін және энергетикалық ресурстарды өндіру. Бұл цехтардың ең маңыздылары – құрал-сайман, жөндеу және энергетика цехтары. Көмекші цехтардың саны және олардың өлшемдері өндіріс ауқымына және негізгі цехтардың құрамына байланысты.

Негізгі және қосалқы цехтарға энергияны жеткізуді, шикізатты, жартылай фабрикаттарды, дайын өнімді тасымалдауды сервистік цехтар мен шаруашылықтар жүзеге асырады. Қызмет көрсету объектілерінің мақсаты кәсіпорынның барлық бөліктерін әртүрлі қызмет түрлерімен қамтамасыз ету: аспаптық, жөндеу, энергетикалық, көліктік, қоймалық және т.б.

Қосалқы цехтарда негізгі өндіріс қалдықтары пайдаланылады және өңделеді. Бүйірлік цехтар - бұл өндіріс қалдықтарынан өнімдер өндірілетін немесе пайдаланылған қосалқы материалдар өндірістік қажеттіліктер үшін қалпына келтірілетін цехтар.

Семинар бірнеше бөлімдерге бөлінген. Учаске – машина жасау зауытының аға шебері (учаске бастығы) тікелей басқаратын кішірек өндірістік бөлімшесі. Сюжеттер өз кезегінде сызықтарға бөлінеді. Машина жасау зауытындағы ең кіші құрылым әрбір жұмысшы үшін жеке жұмыс орны болып табылады. Жұмыс орындарының орналасуы учаскенің, линияның, цехтың орналасуымен анықталады.

құю зауыты

Құю цехтарының түрлері

Металл түрлері бойынша – сұр шойын құю зауыттары (темір құю цехтары), соғылғыш шойын, болат құйма (пішінді болат құю зауыттары), түсті құйма.

Жылдық өнім көлемі бойынша (өндірістік қуаттылық) – шағын, орта, үлкен қуаттылық.

Өндірілген құймалардың салмағы бойынша – шағын, орташа, ірі, ауыр, әсіресе ауыр құймалар.

Механикаландыру дәрежесі бойынша – шағын, орташа, толық механикаландырумен.

Сонымен қатар, шойын құю зауыттарын мақсатына қарай келесі түрлерге бөлуге болады:

Бір реттік немесе жаппай өндірістегі машина жасау зауыттарындағы шойын құю зауыттары; құю сипаты зауыттың өндірісімен анықталады; құю цехының мөлшері - оның өндірісінің мөлшері; қалыптау ішінара қолмен (ірі және орташа өлшемді бөлшектер), ішінара машинамен (ұсақ бөлшектер) орындалады; басқа өндірістік процестер мен көлік бір дәрежеде механикаландырылған - мұндай құю цехтары әмбебап деп аталады.

Жаппай өндіріске арналған машина жасау зауыттарында мамандандырылған темір құю зауыттары (автомобиль, трактор, ауылшаруашылық машина жасау және т.б.); барлық өндірістік процестер мен көлік толықтай механикаландырылған; өндіріс көлемі өте жоғары.

Дербес зауыттар болып табылатын орталық темір құю зауыттары және әртүрлі немесе көбінесе машина жасаудың нақты салаларын құймалармен қамтамасыз ететін зауыттар; өнімділік жылына бірнеше ондаған мың тонна дайын құймалармен (50-100 мың тонна) көрсетіледі; өндірістік процестер механикаландырылған

Шағын зауыттардағы шағын темір құю зауыттары, қосалқы және жөндеу сипаттағы құю цехтары; құю сипаты әр түрлі; өндіріс ауқымы шамалы; өндірістік процестер қолмен және ішінара механикаландырылған түрде орындалады.

Орталық ірі шойын құю зауыттары экономикалық тұрғыдан ең тиімді болып табылатындықтан, олардың әрқайсысына жеке ірі құю цехын қажет ететін жағдайларды қоспағанда, оларды біртекті өндірістің бірнеше зауыттары үшін біріктірген жөн. Ірі темір құю зауыттарының артықшылығы мынада: шығарылатын өнімнің айтарлықтай көлеміне байланысты өндіріс процестері (формалау материалдарын дайындау, өзектерді өндіру, қалыптау, құймаларды тазалау және кесу, сұйық шойын, материалдарды, құймаларды тасымалдау). және т.б.) механикаландырылған жүзеге асырылуы мүмкін; сонымен бірге қымбат механизмдер олардың техникалық мүмкіндіктері мен жүктемесіне қатысты барынша ұтымды қолданылады. Сонымен қатар, жоғары өнімді механизмдерді пайдалану оның құнын және пайдалану шығындарын азайтатын кішірек ғимаратты қажет етеді; Бұл ретте цех кеңістігі жақсырақ пайдаланылып, еңбек өнімділігі күрт артады. Нәтижесінде құймалардың құны төмендейді.

Екінші жағынан, орталықтандырылған шойын құю зауыттарынан (зауыттардан) құймаларды ең аз мөлшерлемелермен және таза беттерімен қабылдайтын машина жасау зауыттары (жоғары құю процестерін қолдану арқылы алынған) өнімді механикалық өңдеудің еңбек сыйымдылығын төмендетуге мүмкіндік алады.

Ірі темір құю зауыттары тиімдірек болғандықтан, осындай бір шойын құю цехымен бірнеше зауытқа қызмет көрсету мақсатқа сай; Демек, әрбір машина жасау зауытының бөлігі ретінде темір құю цехын, одан да көп болат құю цехын жобалаудың қажеті жоқ.

Құю зауыттарының құрамы

өндірістік бөлімдер – қалыптау және құю, өзек, балқыту, жерді дайындау, жоңқалау (тазалау);

қосалқы бөлімдер – қалыптау материалдарын дайындау бөлімі, жөндеу бөлімі (цех механигі), шелек, рама, экспресс-зертхана;

қоймалар – шихта материалдары, отын, флюстер, отқа төзімді материалдар, қалыптау материалдары, колбалар, дайын құймалар мен құймалар, ағымдағы өндіріске арналған үлгілер, көмекші материалдар, аспаптар, арматуралар;

қызметтік үй-жайлар – шеберхана кеңсесі, инженерлік-техникалық қызметкерлерге арналған үй-жайлар және т.б.;

тұрмыстық үй-жайлар – киім-кешек, жуыну, душ, дәретхана, тамақтануға арналған үй-жайлар және т.б.

соғу зауытының құрылысы сәулет

Жалпы жоспар

Соғу-термиялық цех ғимаратын отырғызу 145X130 м өлшемді төртбұрышты учаскеде жүргізілді, жер бедері тыныш, оңтүстік-шығысқа қарай еңіс. Учаскеде өндірістік ғимараттан басқа асхана ғимараттары, әкімшілік ғимарат, бақылау-өткізу пункті, зертхана ғимараты, трансформаторлық қосалқы станция, дайын өнім қоймасы, шаруашылық бөлмелері бар.

Ғимараттар арасындағы бос орындар SNiPN-89-80 «Өнеркәсіптік кәсіпорындардың бас жоспарлары» санитарлық және өрт қауіпсіздігі стандарттарын ескере отырып қамтамасыз етіледі және 25-тен 30 м-ге дейін жетеді. Жолдардың ені 7 м, жаяу жүргіншілер жолы 3,5 м, соқыр алаңы 1,0 м.

Жоспарлау және жобалау белгілерін есептеу:

Жел раушаны жел жиілігінің деректеріне негізделген. Жел бағыттарының жиілігі 1.1-кестеде келтірілген

1.1-кесте Жел бағыттарының жиілігі, %

Сайттың орналасуы жер массаларының минималды қозғалысымен жүзеге асырылады. Нөсер суы аумақтың табиғи еңісін өзгертпестен автокөлік жолдары мен жолдардың ойықтары бойымен ағызылады. Көгалдандыру көгалдарды егу, ағаштар, бұталар, гүлзарлар отырғызу арқылы көрінеді. Көгалдандыру шағын пішіндерде орындықтар мен қоқыс жәшіктері түрінде ұсынылған.

Техникалық-экономикалық көрсеткіштер:

– Учаскенің ауданы Auch=17145 ш.м.
– Әзірлеу алаңы Азастра = 8387,25 ш.м.
– Қатты жабындардың ауданы Атв.жабын = 3501,47 ш.м.
– Абаттандыру алаңы Аоз=7211,85 ш.м.
– Көгалдандырудың пайызы –

– аумақты игеру пайызы

Сәулет-құрылыс факультеті

Жылу және газбен жабдықтау, желдету және гидромеханика кафедрасы

КУРСТЫҚ ЖОБА

«Желдету» пәні бойынша

түсіндірме жазба

Кіріспе. 5

Дизайн параметрлері.. 6

1.1. Сыртқы ауаның параметрлері………………………………………………4

1.2. Ішкі ауаның параметрлері. 6

Технологиялық процестің қысқаша сипаттамасы. 6
Жылыту және желдету жүйелері үшін салқындатқышты және оның параметрлерін таңдау. 7
Қоршау конструкцияларын таңдау. 7
Цехтегі жылу және ылғалдылық жағдайлары. 9

5.1. Цехтағы жылу шығынын анықтау. 9

5.1.1. Цехтың қоршау конструкциялары арқылы жылуды жоғалту. 9

5.1.2. Келетін материалдарды жылытуға арналған жылу шығыны. 9

5.1.3. Көліктерді жылытуға арналған жылу шығыны. 10

5.1.4. Кіретін суық ауаның қызуынан болатын жылу шығыны. 10

5.2. Цехтағы жылу өндіруді анықтау. 12

5.2.1. Адамдардан жылу алу. 12

5.2.2. Күн радиациясынан жылудың қоршаулар арқылы енуі. 12

5.2.3. Жарықтандыру көздерінен түсетін жылу. 13

5.2.4. Қыздырылатын (салқындатқыш) материалдардан түсетін жылу. 14

5.2.6. Жабдықтан түсетін жылу. 15

5.3. Бөлмедегі ылғалдың бөлінуі. 16

5.3.1. Адамдардан түсетін түсімдер. 16

5.3.2. Жабдықтардың түсімдері. 16

Цех пен іріктеуде бөлінетін зиянды заттардың мөлшерін есептеу. 17

оларды жою әдістері. 17

Жергілікті соруды есептеу. 18
Ауа душының есебі. 19

9. Цехтағы жылы, өтпелі және суық кезеңдердегі жалпы қоректендіру және сору вентиляциясын есептеу және берілетін ауаның параметрлері мен мөлшерін анықтау. 22

Аэрацияны есептеу және ауа балансын құрастыру. 26
Ауаны тарату жүйелерін есептеу. 28

12. Атмосфералық ауаны қорғау шараларын анықтау. отыз

13. Ауа өткізгіштердің аэродинамикалық есебі. 31

13.1. Ауа соратын терезеде жалюзиленген торларды таңдау. 31

15. Өрт қауіпсіздігі талаптарын қамтамасыз ету шаралары. 34

16.Қызғыштарды қатып қалудан қорғау шаралары. 35

Автоматтандыру. 35

18.Желдету қондырғыларының шуы мен дірілімен күресу шаралары. 35

Әдебиеттер.. 36

Қолданбалар. 35

Кіріспе

Бұл курстық жобаның мақсаты Новокузнецк қаласындағы өнеркәсіптік ғимараттың, жылу шеберханасының жылу және желдету жүйелерін дамыту болып табылады.

Бұл жоба мыналарды ұсынады: ішкі және сыртқы ауаның жобалық параметрлерін анықтау; ғимаратқа қызмет көрсететін желдету жүйесін түбегейлі таңдау; цехта бөлінетін зиянды заттардың мөлшерін есептеу; кәсіпорын жабдықтарынан жергілікті соруды есептеу; жұмыс орындарының шаңын тазалауды есептеу; ғимараттың жылу, ылғалдылық және ауа балансы; желдету жүйелерінің аэродинамикалық есебі; жабдықты таңдау; акустикалық есептеу; еңбекті қорғау және өрт қауіпсіздігі шаралары.

Есептеу параметрлері.

1.1. Сыртқы ауаның параметрлері.

Бастапқы деректер:

Құрылыс пункті - Новокузнецк; құрылыс алаңы – жылу цехы; Адж бойынша. 8 Новокузнецк қаласына қажетті параметрлерді тауып, кестеге енгіземіз. 1.

1-кесте – Сыртқы ауаның жобалық параметрлері.

Жылдың есеп айырысу кезеңі	Болжалды географиялық ендік, °Н.Ш.	Барометрлік қысым, гПа	Параметр A Қауіпсіздік 0.92			B параметрі Қауіпсіздік 0.92
Жылдың есеп айырысу кезеңі	Болжалды географиялық ендік, °Н.Ш.	Барометрлік қысым, гПа	Ауа температурасы, °C	Меншікті энтальпия, кДж/кг	Ауаның қозғалғыштығы, м/с	Ауа температурасы, °C	Меншікті энтальпия, кДж/кг	Ауаның қозғалғыштығы, м/с

суық
өту

1.2. Ішкі ауаның параметрлері.

Желдету жүйесі қолайлы ауа параметрлерін сақтайды.

Адж бойынша. Жылы кезеңде барлық жұмыс орындарындағы ішкі ауа температурасында А параметрлері сыртқы ауа температурасынан 4 ° C жоғары, t B = 29,6 ° C деп есептейміз; ауаның салыстырмалы ылғалдылығы 65% аспайды; ауа жылдамдығы 0,5 м/с аспайды. Тұрақты жерлерде суық және өтпелі кезеңде – t В =15°С; ауаның салыстырмалы ылғалдылығы 65% аспайды; ауа жылдамдығы 0,3 м/с аспайды.

Технологиялық процестің қысқаша сипаттамасы.

Термиялық цехқа түсетін бұйымдарды (дайындамалар, бөлшектер, тораптар) термиялық өңдеудің негізгі мақсаты материалдың қажетті физикалық қасиеттерін алу болып табылады.

Өнімдерді термиялық өңдеу процесі келесі кезеңдерді қамтиды:

Метал температурасының белгіленген немесе орнатылмаған көтерілу жылдамдығымен қажетті температураға дейін қыздыру;
Берілген температурада ұстау;
Белгіленген немесе ерікті (әдетте максималды мүмкін) температураның төмендеуімен салқындату:

Негізгі термиялық процестер: әртүрлі типтегі күйдіру (камералық пештер), нормалау (камералық пештер), шыңдау (камералық пештер), шынықтыру (камералық пештер), карбюризация (камералық пештер, шахталы пештер), нитрокарбюризация (камералық пештер, шахталы пештер), нитрлеу. (білік пештері), цианидтеу (тұз ваннасы) т.б.

Термиялық өңдеу процесінің көмекші операцияларына бөлшектерді маймен жуу, қақтан тазарту, тегістеу және түзету жатады.

Шынықтыру процесіндегі негізгі операциялар: пешке тиеу, қыздыру, тұрақты температурада ұстау, суда немесе майда салқындату.

Жылыту және желдету жүйелері үшін салқындатқышты және оның параметрлерін таңдау.

Жылыту жүйесін, салқындатқыштың параметрлерін және жылыту құрылғыларының түрін таңдау міндетті adj сәйкес жүзеге асырылады. B; жылыту және желдету жүйелері үшін салқындатқыштың температурасы T1/T2=130-70 °C

Қоршау конструкцияларын таңдау.

1. Сыртқы қабырға:

Санитарлық-гигиеналық талаптар үшін ҚНжЕ 23-02-2003 сәйкес жылу алмасуға қажетті жылу кедергісі:

(м 2 *°C)/Вт

∆t n – 5-кесте бойынша қабылданған, ішкі ауа температурасы мен қоршау конструкциясының ішкі бетінің температурасы арасындағы стандартты температура айырмашылығы, °С;

α in – қоршау конструкцияларының ішкі бетінің жылу беру коэффициенті, 7-кестеге сәйкес алынған, Вт/(м * °С).

Вт/(м 2 *°C).

Энергияны үнемдеу талаптарына сәйкес жылу тасымалдауға төмендетілген жылу кедергісі:

(м 2 *°C)/Вт.

әрі қарай есептеулер үшін (м 2 *°C)/Вт. Вт/(м *°C)

Бөлмедегі еден жер үстінде жасалған. Жермен жанасатын қоршаулардың төмендетілген жылу беру кедергісін анықтау келесі әдіспен жүзеге асырылады.

Ол үшін жермен жанасатын қоршаулар (A; j = 864 м») жермен жанасатын жертөленің сыртқы қабырғаларының жоғарғы жағынан бастап, ені 2 м аймақтарға бөлінеді.

Зоналардың аудандары және олардың жылу алмасуға төзімділігі А fi,м 2 R 0 менм 2 *°C/Вт

I аймақ 264 2.1

II аймақ 208 4.3

III аймақ 184 8.6

IV аймақ...................... 208 14.2

Жердегі қоршаулардың жылу беруіне төмендетілген қарсылық тең

864/(264/2,1 + 208/4,3 + 184/8,6 + 208/14,2) = 4,11 (м 2 *°C)/Вт

Терезе:

SNiP 23-02-2003 сәйкес терезелердің жылу беруіне төмендетілген жылу кедергісі:

0,000025*5640+0,2 = 0,34 (м 2 *°C)/Вт

SP 23-101-2004 кестесіне сәйкес. 5 біз бөлек болаттан екі қабатты әйнек таңдаймыз

байланыстар (=0,34 (м 2 *°C)/Вт). Жылу беру коэффициенті:

Вт/(м 2 -°C)

Шатыр төбесі:

SNiP 23-02-2003 сәйкес жылу берудің қажетті жылу кедергісі:

мұндағы n – 6-кестеге сәйкес сыртқы ауаға қатысты қоршау конструкцияларының сыртқы бетінің жағдайына байланысты алынған коэффициент;

Ішкі ауа температурасы мен қоршау конструкциясының ішкі бетінің температурасы арасындағы стандартты температура айырмашылығы, 5-кестеге сәйкес қабылданған, °С;

Қоршау конструкцияларының ішкі бетінің жылу беру коэффициенті, 7-кесте бойынша алынған, Вт/(м °С).

ҚНжЕ 23-02-2003 сәйкес жабындардың жылу беруіне төмендетілген жылу кедергісі:

(м 2 -°C)/Вт

әрі қарай есептеулер үшін (м 2 *°C)/Вт.

4.1 Су буының конденсациялану мүмкіндігін тексеру

қабырғаның ішкі беті.

Жылу өткізгіш қосындылары жоқ материал үшін ішкі бетінің температурасын анықтаймыз:

(м 2 *°C)/Вт.

Вт/(м 2 *°C).

Су буының нақты серпімділігін есептейміз e:

50% (SNiP 23-02-2003 1-кесте),

Шық нүктесінің температурасын есептейміз:

20,1 - (5,75 - 0,00206 e)² ,

20,1 - (5,75 - 0,00206·614)²=0,01 ≈0°С

Осылайша, қабырғаның ішкі бетіндегі ылғалдың конденсациясы болмайды, өйткені шарттар орындалады, яғни. 7,5 > 0.

Цехтегі жылу және ылғалдылық жағдайлары.

5.1. Цехтағы жылу шығынын анықтау.

5.1.1. Цехтың қоршау конструкциялары арқылы жылуды жоғалту.

Сыртқы өлшемдер бойынша ғимараттың көлемі:

V H = 42,5* 24,5*10,9 = 11350м 3

8.19 формуласына сәйкес күту режимінде қыздыру кезінде бөлменің жылу жоғалуы:

мұндағы q – ғимараттың меншікті жылулық сипаттамасы, q = 0,3 ккал/(м 3 °С сағ);

V H - сыртқы өлшемдер бойынша ғимараттың көлемі, м 3;

t in - ішкі ауа температурасы, °C;

t H - сыртқы ауа температурасы, °C;

а- ғимараттың құрылыс алаңын ескеретін коэффициент:

А= 0,54+22/(t B -t H) = 0,54+22/(15-(-36)) =0,97

0,97*0,3*1,163*11350*(15-(-36)) =195900 Вт

мұндағы q – ғимараттың меншікті жылулық сипаттамасы,

q = 1,25 ккал/(м 3 .°C.сағ);

0,97. 1.25. 1.163. 11350. (l 5 - (- 36)) = 816260 Вт

195900+816260=1012160 Вт

5.1.2. Келетін материалдарды жылытуға арналған жылу шығыны.

Кіріс материалдарын қыздыру кезіндегі жылу шығындары мына формуламен анықталады:

G M - түсетін материалдардың массасы (болат), 3000 кг/сағ (көрсетілгендей);

с m – болаттың меншікті жылу сыйымдылығы, 2.5-кесте бойынша қабылданған, кДж/(кг °С); t B - ішкі ауа температурасы, °C;

t M - материалдың температурасы, металл үшін t M =t H, °C;

Уақыт бойынша жылуды сіңіру қарқындылығын ескеретін коэффициент = 0,5.

Суық мезгілде:

Q M = 0,28*3000* 0,481 *(15-(-36))*0,5 = 10300 Вт

Өтпелі кезеңде:

Q M = 0,28*3000 *0,481 *(15-10)*0,5 = 1010 Вт

5.1.3. Көліктерді жылытуға арналған жылу шығыны.

Жылуды тасымалдау кезіндегі жылу шығыны мына формуламен анықталады:

q – «Газ-53» жылытуға арналған жылу шығыны, 2.34-кесте бойынша қабылданған, МДж/сағ;

τ – станоктың цехта болу уақыты, мин.

Суық мезгілде:

Өтпелі кезеңде:

5.1.4. Кіретін суық ауаның қызуынан болатын жылуды жоғалту.

Кіретін суық ауаны жылытуға арналған жылу шығындары екі жақты ауа шығаратын периодты қақпа түріндегі термиялық пердемен өтеледі.

Термиялық перделерді есептеу келесі реттілікте көрсетілген әдіске сәйкес жүзеге асырылады:

Перденің жалпы ауа ағыны:

0,25 - жылжымалы қақпалар үшін перделерді пайдалану кезінде ашу шығынының коэффициенті.

Қысым айырмашылығы, Па.

4,9 + 5 = 9,9 Па

Жел қысымы үшін 0,2 түзету коэффициенті.

9.8. (ρ n -ρ в) = 9,8. 2(1,48 -1,23) = 4,9 Па

ρ CM - пердеден және сыртқы ауадан берілетін қоспаның тығыздығы

12°C, кг/м 3

кг/м3, кг/м3, кг/м3.

Ауа ағыны 52400 кг/сағ болатын ZVT3-5 және ZVT6-5 типті ауа перделерін орнатамыз.

Пердедегі ауа температурасы: °C

Жылу жоғалту коэффициенті.

Ауа перделерінің жылытқыштарының жылу қуаты:

Қақпа аймағында (t CM) және бөлменің жұмыс аймағында (t B) ауа температурасы арасындағы сәйкессіздікке байланысты бөлменің жылу балансында ескерілуі керек қосымша жылу шығындары:

мұндағы n – саңылауды ашу ұзақтығы, n = 30 минут (көрсетілгендей).

Q=437230+36870=474100 Вт

Жылытқышты таңдау:

Жылытқышты орнату опциясы
КСК4 11-02ХЛЗБ No 11
Орнатудағы жылытқыштардың жалпы саны
Антенналық қондырғыдағы жолдар саны
Бір қатардағы жылытқыштар саны
Орнату жолындағы бағандар саны
Салқындату сұйықтығының тізбектерінің саны
Тізбектегі жылытқыштардың саны
Қосылымдар саны тізбекте параллель
Қосылымдар саны ретімен -"-
Салқындату сұйықтығының жылдамдығы м/сек
Ауаның массалық жылдамдығы Кг/(м2.сек)
Жылыту беті м2
Жылыту бетінің резервтік пайызы %
Салқындату сұйықтығының бастапқы температурасы °C
Салқындату сұйықтығының соңғы температурасы °C
Ауаның бастапқы температурасы °C
Соңғы ауа температурасы °C
Салқындатқыштың кедергісі кПа
Ауа кедергісі Па
Ауа жылыту қондырғысының салмағы Кг
КВт/сағ тұтынылатын жылу мөлшері
Өңделген ауа мөлшері кг/сағ

Veza каталогын пайдалана отырып, біз GXНB-5-071 сх.7 қозғалтқышын таңдаймыз. A132M4 максималды шығын жылдамдығы - L max =50000 м 3 /сағ; максималды қысым - Р м ах =518 Па; айналу жылдамдығы n = 1440 айн/мин; орнатылған қуат N = 11 кВт, ПӘК = 79%, М = 1292 кг.

5.2. Цехтағы жылу өндіруді анықтау.

5.2.1. Адамдардан жылу алу.

Адамдардан түсетін жалпы жылу мөлшері:

мұндағы 2.2-кесте бойынша қабылданған бір адам шығаратын жылу мөлшері, Вт/адам;

n – бөлмедегі адам саны, n=20 адам. (бұйрық бойынша).

°C кезінде °C

5.2.2. Күн радиациясынан жылудың қоршаулар арқылы енуі.

а) жарық саңылауларын толтыру арқылы есептелген тәуліктің әр сағатында бөлмеге түсетін жылу мөлшері:

солтүстікке қарайтын ауданы F n =4·3,9·3+4·3,9·1,5=70,2 м 2 ;

ауданы F n =5·3,9·3+5·3,9·1,5=87,75 м2 болатын оңтүстікке қарайды:

мұндағы, жарық саңылауларын тік толтыру үшін күн радиациясының жылу алуы:

мұндағы - 2.3-кестеге сәйкес қабылданған, жылтыратылған жылтырату арқылы әрбір есептелген сағатта бөлмеге түсетін тура және диффузды күн радиациясының тиісінше жылу мөлшері, Вт/м²;

Жарық саңылауларын тік толтыру үшін инсоляция коэффициенті, =1;

Сәулелену коэффициенті, =1:

Кәдімгі бір шыныдан ерекшеленетін жарық саңылауын толтыру арқылы күн радиациясының салыстырмалы ену коэффициенті 2.4-кесте бойынша алынған.

τ2 – 2.5-кестеге сәйкес қабылданған жарық саңылауының байлаулармен көлеңкеленуін ескеретін коэффициент.

q pt – жылу беру есебінен жылу беру:

Новокузнецк (52 ° солтүстік). Жарық саңылаудың тік толтырылуы солтүстік пен оңтүстікке бағытталған, жақтауы бөлек болат, қалыңдығы 4 мм қарапайым шыныдан жасалған қос шыны.

2.3-кестеге сәйкес бөлмеге максималды жылу беру оңтүстік жағында сағат 11-ден 12-ге дейін байқалады, ол үшін: = 344 Вт/м 2; = 91 Вт/м2; Кестеге сәйкес басқа бастапқы деректер. 2,4 және 2,5: rel =0,8; τ2=0,6;

Оңтүстік жағы:

F n = 87,75 м 2 (2.10-кесте).

q np =(344 1 +91 1) 0,8 0,6 = 209 Вт/м 2

q pt =0 Вт/м 2

Q n =(209) 87,75=18340 Вт

Солтүстік жағы:

F n = 105,3 м 2 (2.10-кесте).

0 Вт/м2; = 65 Вт/м2

q np =(0 л+65 л) 0,8 0,6 = 31 Вт/м 2

q n t = 0 Вт/м 2

Q n =(31) 70,2=2180 Вт

ΣQ n =18340+2180=20520 Вт.

5.2.3. Жарықтандыру көздерінен түсетін жылу.

Жарықтандыру көздерінен түсетін жылу мына формуламен анықталады:

мұндағы: Е - жұмыс беттерінің жарықтандырылуы, люкс, Е = 150 лк сәйкес қабылданады;

F - бөлменің еденінің ауданы, м2;

q sv - 3.4-кестеге сәйкес қабылданатын тікелей жарықты флуоресцентті лампалардан үлестік жылу бөлінуі;

η o c in - бөлмеге түсетін жылудың үлесі , η o c в =0,41 сәйкес қабылданады.

Q osv =150 41,5 23,5 0,067 0,41 = 3550 Вт

5.2.4. Қыздырылатын (салқындатқыш) материалдардан түсетін жылу.

Қыздырылатын материалдардың жылу шығыны мына формуламен анықталады:

Металл массасы, кг/сағ (көрсетілгендей):

B = 0,5 - уақыт бойынша жылу шығару қарқындылығын ескеретін коэффициент;

t m - салқындатқыш металдың температурасы, °C (көрсетілгендей);

n - пештер саны, дана;

Температураға байланысты металдың жылу сыйымдылығы:

мұндағы: a, b – кестенің затына байланысты коэффициенттер. 2,17, металл үшін a=0,46, b = 0,000193

400°С температурадағы металдың жылу сыйымдылығы:

s м = 0,46 + 0,000193(273+400) = 0,589 кДж/(кг °C)

350°С температура үшін металдың жылу сыйымдылығы:

s м = 0,46 + 0,000193(273+350) = 0,580 кДж/(кг °C)

520°С температура үшін металдың жылу сыйымдылығы:

s м = 0,46 + 0,000193(273+520) = 0,613 кДж/(кг °C)

а) СН3-8.16.5/10 камералық электр пешінің металы:

жылы кезең:

Q m =0,28 590 0,589 (400-27) 2 0,5 = 36294 Вт

өтпелі және суық кезең:

Q m =0,28 590 0,589 (400-15) 2 0,5= 37462 Вт

б) C0-3.6.2/10(15) камералық электр пешінің металы:

жылы кезең:

Q m =0,28 400 0,580 (350-27) 2 0,5= 20982 Вт

өтпелі және суық кезең

Q m =0,28 400 0,580 (350-15) 2 0,5 = 21762 Вт

в) АҚШ-8.24/6 электр шахталық пешінен алынған металл:

жылы кезең:

Q m =0,28 380 0,613 (520-27) 2 0,5 = 32155 Вт

өтпелі және суық кезең

Q m =0,28 380 0,613 (520-15) 2 0,5 = 32938 Вт

Қыздырылатын материалдардың жалпы жылу шығыны

жылы кезең

ΣQ м = 89431 Вт

өтпелі және суық кезеңдері

ΣQ м = 92162 Вт

5.2.5. Күту режиміндегі жылу жүйесінен жылу беру.

Жұмыс уақытында күту режиміндегі жылыту жүйесінен берілетін жылу мөлшері мына формула бойынша қатынас арқылы анықталады:

n=0,3 - жылыту құрылғылары үшін - регистрлер, 9.1-кесте бойынша қабылданған.

5.2.6. Жабдықтан түсетін жылу.

Электр пештерінің жылу шығаруы олардың орнатылған қуатына қарай есептеледі:

мұндағы: N – пештің орнатылған қуаты, кВт.

K EP – цехқа түсетін жылудың үлесін ескеретін коэффициент 2.10-кестеге сәйкес қабылданады.

Камералық электр пеші СН3-8.16.5/10.

N=70 кВт, n=2 дана, K EP =0,47.

Q EP =1000·70·0,47·2=65800 Вт.

Камералық электр пеші СН0-3.6.2/10(15).

N=15 кВт, n=1 дана, K EP =0,47.

Q EP =1000·15·0,47·1=7050 Вт.

Шахталық электр пеші АҚШ-8,24/6.

N=60 кВт, n=2 дана, K EP =0,45.

Q EP = 1000·60·0,45·2=54000 Вт.

4.Тұзды электр ваннасы СВС-4.8.4/9.

N=120,5 кВт, n=2 дана, K EP =0,3.

Q EP = 1000·120,5·0,3·2=72300 Вт.

5. Кір жуғыш машина CAM2.00.000.

N D B =10 кВт, p=1 дана, η dv =0,70.

Электр қозғалтқышының тиімділігі;

Q EF = 1000·10(1-0,6·0,7+0,6·0,7) ·0,5·1=5000 Вт.

6. 44612 атқылау машинасы

N D B =0,2 кВт, p=1 дана, η dv =0,70.

Жұмыс істеп тұрған жабдықтың электр қозғалтқыштарынан жылу шығару:

0,6 – электр қозғалтқышының жүктеме коэффициенті.

0,5 – электр энергиясына сұраныс коэффициенті.

1 - бөлмеге жылу беру коэффициенті.

Электр қозғалтқышының тиімділігі;

Q EP = 1000·0,2(1-0,6·0,7+0,6·0,7) ·0,5·1=100 Вт.

ΣQ=204250 Вт.

5.3. Бөлмедегі ылғалдың бөлінуі.

5.3.1. Адамдардан түсетін түсімдер.

Адамдардан түсетін ылғалдың жалпы мөлшері:

мұндағы W l – бір адам бөлетін ылғал мөлшері, 2.2-кесте, Вт/сағ;

n – бөлмедегі адам саны, n=20 адам. (бұйрық бойынша).

=29,6 °C кезінде: =15 °C кезінде:

5.3.2. Жабдықтардың түсімдері.

Ылғалдың бөліну қарқындылығы:

a - 2.26-кестеден алынған бөлме температурасында қоршаған ауаның гравитациялық қозғалғыштығының коэффициенті.

V=0,25 м/с – су бетінен жоғары ауа қозғалысының жылдамдығы.

P 1 - бөлменің ауасындағы су буының қысымы, кПа, кесте. 2.27.

P 2 - бөлмедегі ауаны қанықтыратын су буының қысымы, кПа, кесте. 2.27.

F – су бетінің ауданы, м2

Су ыдысы F=1,0 м2.

ТП: a = 0,383, P 1 = 3,46 кПа, P 2 = 70,1 кПа, P B = 99 кПа.

HP: a = 0,383, P 1 = 1,71 кПа, P 2 = 70,1 кПа, P B = 99 кПа.

Жылу балансының есебін 1-кестеде қорытындылаймыз.

Жыл мезгілі

Жылу алу, кВт

Жылу шығыны, кВт

күн радиациясынан

жабдықтан

салқындатқыш материалдардан

жарықтандырудан

күту режиміндегі қыздырудан

қоршау құрылымдары арқылы

материалдарды жылытуға арналған

жылытуды тасымалдауға арналған

Ылғалды бөлу, кг/сағ

Цехта шығарылатын зиянды заттардың мөлшерін есептеу және таңдау

оларды жою әдістері.

Шығарылатын зиянды заттармен күресу әдістерін таңдағанда, локализацияланған желдетуді қолдану керек.

Тапсырмада қауіптер мен оларды жою әдістері көрсетілген:

Жабдықтың атауы	Зиян	Жергілікті сору түрі
Камералық электр пеші СН3- 8.16.5/10	көміртегі оксиді 60 г/сағ	қолшатыр-қалқа
Камералық электр пеші CH0- 3.6.2/10(15)	көміртегі оксиді 11 г/сағ	қолшатыр-қалқа
Электр білік пеші АҚШ - 8,24/6	көміртегі оксиді 20 г/сағ аммиак 170 г/сағ	сақина сору
Электр тұзды ванна SVS- 4.8.4/9	Хлорсутек 26 г/сағ Барий хлориді 30 г/сағ Натрий хлориді 10 г/сағ.	кіріктірілген сору
Кір жуғыш машина CAM2.00.000		кіріктірілген сору
Майды сөндіруге арналған резервуар	минералды май 22,5 г/сағ	екі жақты сору
Су ыдысы		екі жақты сору
Ату камерасы 44612 үлгісі	электрокорундпен араласқан шойын 36 г/сағ	кіріктірілген сору

Жергілікті соруды есептеу.

Поз. AZ-1014 бойынша 2 - 2 дана. (камералық электр пеші СН3-8.16.5/10).

СН3-8.16.5/10 камералық электр пешінде жұмыс тесігі 1750х900 мм, ондағы ауа қозғалысы жылдамдығы 0,51 м/с және жүк тиеу терезесіне сәйкес (1-сурет) қолшатыр-қалқа орнатылған. шығарылатын ауаның температурасы 45 ° C. Алынған ауа мөлшері бір пеш үшін алынады: L=2900*2=5800 м 3 /сағ.

Поз. AZ-1014 бойынша 6 - 1 дана (камералық электр пеші CH0-3.6.2/10P5).СНО-3.6.2/10(15) камералық электр пешінде жұмыс тесігі 1000х400 мм, ондағы ауа қозғалысы жылдамдығы 0,63 м/ тиеу терезесіне сәйкес (1-сурет) қолшатыр-қалқа орнатылады. с және шығатын ауа температурасы 36 °C. Шығарылған ауа мөлшері екі пеш үшін алынады: L=900 м 3 /сағ

Поз. АЗ-1014 бойынша 11 - 2 дана (шахталық электр пеші АҚШ-8,24/6).

АҚШ-8.24/6 шахталы электр пешінде жұмыс саңылауы 1800х100 мм, ондағы ауа жылдамдығы 9,7 м/с және шығарылатын ауа температурасы 60 °С болатын 2-суретке сәйкес сақиналы сорғыш орнатылған. . Шығарылған ауа мөлшері екі пеш үшін алынады: L=6300x2=12600 м 3 /сағ. Дожит алауының үстіне жұмысшымен бірге қолшатыр-воронка орнатамыз

ашылу 300 мм, ондағы ауа қозғалысының жылдамдығы 1,19 м/с және шығарылатын ауаның температурасы 120 ° C. Шығарылған ауа мөлшері екі пеш үшін алынады: L=300x2=600 м 3 /сағ.

4-позиция - 1 дана. (кір жуғыш машина CAM2.00.000)

Кір жуғыш машинада 1100х500 мм саңылауы бар жүктеу терезесінің үстіне қолшатыр орнатылады, ондағы ауа қозғалысының жылдамдығы 0,66 м/с және шығарылатын ауаның температурасы 25 ° C. Шығарылған ауаның мөлшері келесідей қабылданады:

L=1300 м 3 /сағ.

Поз. AZ-1014 бойынша 3 - 2 дана.(электр тұзды ваннасы SWS-4.8.4/9).

СВС-4.8.4/9 электр тұзды ваннасында екі жақты

борттық сорғыш (3-сурет) жұмыс саңылауы 1200х100 мм, ондағы ауа жылдамдығы 1,4 м/с және шығатын ауа температурасы 41 °C. Жойылған ауа мөлшері

қабылдаймыз

екі ванна үшін: L=600x2x2=2400 м 3 /сағ.

Поз. AZ-1014 бойынша 10 - 3 дана(май сөндіргіш цистерна 800x1000x800).

Сөндіргіш май резервуарына сәйкес жұмыс саңылауы 1000х100 мм, ондағы ауа жылдамдығы 3,5 м/с және шығатын ауа температурасы 30 °C болатын екі жақты бүйірлік сорғыш орнатылған (3-сурет) . Шығарылған ауа мөлшері екі резервуар үшін алынады: L=1250x3x2=6000 м 3 /сағ.

Поз. 9 АЗ-1014 бойынша - 2 дана.(сөндіргіш су ыдысы).

Суды сөндіруге арналған резервуарда жұмыс тесігі 500 мм және шығатын ауа температурасы 30 °C болатын екі жақты бүйірлік сорғыш (3-сурет) орнатылған. Алынған ауа мөлшері екі резервуар үшін алынады:

L=6000x2=12000 м 3 /сағ.

Поз. AZ-1014 сәйкес	Жабдық	Шығарылған ауа мөлшері, м 3 / сағ
	Камералық электр пеші СН3-8.16.5/10
	Камералық электр пеші CH3- 3.6.2/10(15)
	Білік электр пеші АҚШ-8.24/6
	Электр ваннаға арналған тұз SWS-4.8.4/9
	Кір жуғыш машина CAM2.00.000
	Майды сөндіруге арналған резервуар
	Су ыдысы

Ауа душының есебі.

Есептеу және көмегімен жүзеге асырылады.

Жұмыс орындарының термиялық сәулеленуінің қарқындылығы:

q=Q/(n-F o 6), Вт/м 2

Q - жылы кезеңде жабдықтан жылу шығару, Вт;

n – жабдық бірліктерінің саны, дана;

F ob - жабдықтың бетінің ауданы, м 2.

а) СН3-8.16.5/10 камералық электр пеші:

Q=65800 Вт, n=2 дана, AxBxN шамамен = 1,6х2,4х2,8 м, жұмыс саңылауы 0,85х0,4м.

F o6 = 1,6x4,2x2+1,6x2,8x2+2,4x2,8x2-0,85x0,4=29,7 м2

q=65800/(2*29,7)= 1108 Вт/м2

б) СН0-3.6.2/10(15) камералық электр пеші:

Q=14100 Вт, p=1 дана, AxBxN 0 b = 1,55x1,19x1,56 м, жұмыс саңылауы 0,8x0,4 м F o 6 = 1,55x1,19x2+1,55x1,56x2+1, 19x1,56-. 0,8х0,4=11,1 м2

q=l4100/11,1= 1270 Вт/м2

в) Электрмен өңделген тұз SVS-4.8.4/9:

Q=72300 Вт, n=2 дана, AxBxNob^ 1,62x2,72x1,8 м, жұмыс саңылауы 0,4x0,5 м.

F o6 = 1,62x2,72x2+1,62x1,8x2+2,72x1,8x2-0,4x0,5=23,7 м2

q=72300/(2*23,7)= 1525 Вт/м2

d) АҚШ-8.24/6 білік электр пеші:

Q=144600 Вт, n=2 дана, AxBxN шамамен = 1,1x2,5x1,8 м, жұмыс саңылауы 0,6x0,6 м F o 6 = 1,1x2,5x2+1,1x1,8x2+1,8x2, 5x2-0,6*0,6 =18 м 2

q=144600/(2*18)= 2008 Вт/м2

Біз душ қабылдауға қажетті ауа ағынын және ауа таратқыштарының стандартты өлшемдерін анықтаймыз.

сәйкес нормаланған температура мен нормаланған жылдамдықты таңдаңыз

кесте 4.23:

a) TP және HP үшін: = 20°C. = 2,0 м/с

b) TP және HP үшін: = 20°C. = 2,0 м/с

c) TP және HP үшін: = 20°C. = 2,0 м/с

d) TP және HP үшін: = 20°C. = 2,0 м/с

2. Температураны анықтаңыз т 0 ауа таратқышының шығысында:

t =t n +1 =25,6+ 1 = 26,6° С

t n = 25,6° С - жылы кезеңдегі сыртқы ауа температурасы.

1°С - желдеткіштегі жеткізу ауасының қызуы.

t 0 ≥ болғандықтан, адиабаталық ауаны ылғалдандыру қажет. Берілетін ауаны адиабаталық өңдеу арқылы t 0 ≤ температурасын алу қажет, мұндағы t 0 – ауа таратқыштың шығысындағы берілетін ауаның температурасы.

Келесі әрекеттер I - d диаграммасынан tko анықтауға келеді.

(φ=90%; i=53,0 const)=>t ko =21,5°С

Осылайша біз t 0 = tko + 1 = 22,5°С аламыз

Біз душ құбырының болжалды ауданын анықтаймыз:

мұндағы: t 0 =25,6°С - беру ауасының температурасы,

t r.z =29,6°С – жұмыс аймағындағы ауа температурасы,

x=2,0м – VR-дан жұмыс орнына дейінгі қашықтық.

Орнату үшін PDv-5 ауа дистрибьюторын = 0,36 м 2 қабылдаймыз.

мұндағы m=5,1 - 4.25-кестеге сәйкес PDv-5 ауа таратқышы үшін жылдамдық коэффициенті

Саптаманың шығысындағы ауа жылдамдығы:

x≤ x үшін nu

Бір душ құбырындағы ауаның болжалды мөлшері:

b, d және e жабдықтары үшін тұтыну а-ға ұқсас.

Жылдамдыққа байланысты ағынның бастапқы қимасының ұзындығын табыңыз:
Душ құбырының шығысындағы температура:

, x≤ x үшін nт

Барлық ауа душтары үшін жалпы ауа шығыны:

Желдеткіш өнімділігін өзгеріссіз қалдырып, сондықтан ТП үшін қабылданған Lo және Vo, біз PP және HP-дегі душ құбырының шығысындағы ауа температурасын t r.z кезінде анықтаймыз. =15°С, = 20°С:

=>t 0 =21°C. Берілген ауа қыздырғышқа дейін қыздырылады

температура: t K = 21 -1 = 20°C.

PZ жүйесінің аэродинамикалық есебі компьютерде орындалды және В қосымшасында көрсетілген.

9. Цехтағы жылы, өтпелі және суық кезеңдердегі жалпы қоректендіру және сору вентиляциясын есептеу және берілетін ауаның параметрлері мен мөлшерін анықтау.

Ауа алмасуды есептеудің мақсаты L np және L yx анықтау болып табылады. Есептеу adj сәйкес жүзеге асырылады. 17 және 5-тармақ,

а) артық жылумен:

Ауа алмасуы сол сияқты анықталады. және p.p., және h.p. кері есеп шешілді, яғни. тармақтарда анықталған белгілі ауа алмасуында.

L prov - бастапқы деректер ретінде қабылданады. Бөлмедегі жылу мен газдардың бір мезгілде шығарылуымен жоғарғы аймақтан (L сым) жалпы желдетуді бөлмеден кемінде 1 есе көп көлемде орнатқан жөн. Бұл желдету локализациялауға арналған. Егер есептеу нәтижесінде L х мәні «-» белгісімен алынса, бұл оқшауланған желдету (L mo) бөлмеге түсетін зиянды заттармен күресу үшін жеткілікті екенін білдіреді және бөлменің жұмыс аймағындағы ауа ортасының қажетті немесе стандартталған параметрлері .

Берілетін және шығарылатын ауаның қажетті мөлшерін анықтау:

Материалдық баланс теңдеуі:

L np + L m = L mo + L uh, m 3 / сағ,

L np ,L y x - жалпы желдету кезінде берілетін және шығарылатын ауаның шығыны, м 3 /сағ;

L мо - жергілікті сорудың жалпы өнімділігі, м 3 / сағ;

Сезімтал жылу үшін теңдеулер:

Q ex +0,28∙L pr ∙t pr ∙c∙ρ+0,28∙L vd ∙t o ∙c∙ ρ =0,28∙L mo -t r.z. ∙с∙ ρ +0,28∙L ух ∙t ух ∙c∙ ρ, W,

t pr - бөлмеге келетін ауа температурасы, °С;

tух - бөлмеден шығарылатын ауа температурасы:

t ух = t pr + k t ∙(t p.z. - t np), °C

мұндағы: k t - ауа алмасу коэффициенті, 5.5 кесте бойынша алынған, k t =l.9.

Жылы кезең:

t pr =25,6 °C, t r.z = 29,6 °C, t o =20 °C.

t yx =25,6+л,9*(29,6-25,6)=33,2 °C

L мо =29000м 3 /сағ, L инд =17916 м 3 /сағ.

L np =29000+L yx - 17916 = L yx +11084 м 3 /сағ

317800+0,28∙(L yx +11084)∙25,6∙1,196+0,28∙17916∙20∙1,2=

0,28∙29000∙29,6∙1,1798+0,28∙L y x ∙ 33,2∙1,17, м 3 /сағ, мұндағы L yx = 108384 м 3 /сағ.

L np = 108384+11084 = 119468 м 3 /сағ

Өтпелі кезең:

t np =t n + l °C = 10 + 1= 11°C, t p .w. = ? °С, t o =20 °С.

t ух =11+ l.9∙(t р.з. - 11)°С

L мо =29000 м 3 /сағ, L инд =17916 м 3 /сағ.

L x =108384 м 3 /сағ

300150 + 0,28∙119468∙11∙1,25+0,28∙17916∙20∙1,2=

0,28∙29000∙т r.z. ∙l,23+0,28∙108384∙(11+1,9(t r.z. -11)), м 3 /сағ, қайдан, t r.z. = 17,45°C

t yx =11+l,9∙ (17,45 -11)=23,25 °C

Суық кезең:

t r.z = 15 °C, t o = 20 °C.

L мо =29000 м 3 /сағ, L инд =17916 м 3 /сағ

t yx = t pr +l,9 ∙ (15 - t pr)=28,5 - 0,9∙t нп

262100+0,28∙119468∙t np ∙1,2 + 0,28∙17916∙20∙1,2=

0,28∙29000∙15∙1,23 + 0,28∙108384∙(28,5 - 0,9∙t нп)∙l,2, одан t np =11,0°C

t yx = 28,5 - 0,9∙11,0 = 18,6 °C

б) шығарылатын қауіптер бойынша:

мұнда: L w, z - үй-жайдың қызмет көрсетілетін немесе жұмыс аймағынан жергілікті сору жүйелерімен және технологиялық қажеттіліктер үшін шығарылатын ауа ағыны, м 3 / сағ;

m po – бөлмедегі ауаға түсетін зиянды немесе жарылғыш заттардың әрқайсысының шығыны, мг/сағ;

q w, z - бөлменің қызмет көрсетілетін немесе жұмыс аймағынан шығарылған ауадағы зиянды немесе жарылғыш заттың концентрациясы, мг/м 3, ГОСТ 2-қосымшасына сәйкес қабылданған;

q in – бөлмеге берілетін ауадағы зиянды немесе жарылғыш заттың концентрациясы, мг/м 3, q w_z 30% қабылдайды;

q 1 - бөлменің қызмет көрсетілетін немесе жұмыс аймағынан тыс шығарылған ауадағы зиянды немесе жарылғыш заттың концентрациясы:

q 1 =k t -(q w, z - q in)+q in, mg/m 3

мұндағы: k t =1,9 - жылу цехтары үшін.

Көміртек оксиді:

m po =60 г/сағ = 60000 мг/сағ

m po =11 г/сағ = 11000 мг/сағ

m po = 20 г/сағ = 20000 мг/сағ

q w, z = 20 мг/м 3

q in = 0,3∙20 = 6 мг/м 3

q 1 =1,9∙(20-6) +6 = 32,6 мг/м3

Аммиак:

m po =170 г/сағ = 170000 мг/сағ

q w, z = 5 мг/м 3

q in = 0,3∙5 = 1,5 мг/м 3

q 1 =1,9∙(5-1,5) +1,5 = 8,15 мг/м3

Барий хлориді:

m po =30 мг/сағ

q w, z = 0,3 мг/м 3

q in = 0,3∙0,3 = 0,09 мг/м 3

q 1 =1,9∙(0,3-0,09) +0,09 = 0,489 мг/м3

Натрий хлориді:

m po =10 г/сағ = 10000 мг/сағ

q w, z = 5 мг/м 3

q in = 0,3∙0,35 = 1,5 мг/м 3

q 1 - 1,9-(5-1,5)+л,5=8,15 мг/м

Хлорсутек:

m po =26 г/сағ=26000 мг/сағ

q w z =5 мг/м 3

q =0,3-5=1,5 мг/м 3

Минералды май:

m po =22,5 г/сағ= 22500 мг/сағ

q w z =5 мг/м

q =0,3-5=л,5 мг/м 3

q 1 =л.9-(5-л.5)+л.5=8.15 мг/м 3

Чугу электрокорундпен араласады:

m po =36 г/сағ= 36000 мг/сағ

q w z =6 мг/м

q =0,3-6=л,8 мг/м 3

q 1 =л.9-(6-л.8)+л.8=9.78 мг/м 3

Барлық зиянды заттарды еріту үшін ауаның ең көп мөлшері 89264 м 3/сағ. Есептелген ауа шығыны үшін біз артық жылуды пайдаланып есептелген ағын жылдамдығын аламыз.

Аэрацияны есептеу және ауа балансын құрастыру.

Жабдықтау терезелері:

Жылы кезеңде берілетін ауаның мөлшері L np = 119486 м 3 / сағ.

Цех өлшемдері - 42 x 24 x 10,9 м.

Жылы кезеңдегі есептелген сыртқы ауа температурасы t H =25,6 °C.

Екі қабатты әйнек (екі белдеу де жоғарыдан ілулі) 5.1.

Жабдықтау терезесінің өлшемдері:

Төменгі қатар hxb=3,0x3,9 м; h/b=3/3,9=0,77, α=60°, сондықтан ξ=3,1.

Жоғарғы қатар hxb=1,5x3,9 м; h/b=1,5/3,9=0,38, α=60°, демек ξ=3,3.

Жалпы алмасу ауа ағыны: G np =l.2∙L p p =l.2∙119486=143383 кг/сағ.

Есептелген ішкі ауа температурасы:

2. Бейтарап аймақтың биіктігін орнатамыз:

h in >h nz >h т.б = 10>8>2,6

3. Кіріс саңылауларының нақты ауданы

Нақты жалпы валюта ағынын анықтаймыз:

109236 кг/сағ.

19828 кг/сағ.

Өйткені кіріс саңылауларының нақты ауданы өте аз, содан кейін жылы кезеңде 4,2 x 3,6 м өлшемді қақпаның толық ашылуына мүмкіндік береміз, содан кейін: F np 2 = 4,2 * 3,6 = 15 м 2

Ашық тесік арқылы енетін ауа мөлшері:

Ауаның жалпы алмасуы:

Табиғи жалпы алмасу ағынының есебіне сәйкес L np = 119486 м 3 / сағ қажет.

Шығару терезелері:

Жылы кезеңде шығарылатын ауаның мөлшері = 108384 м 3 / сағ.

Табиғи жалпы алмасуды шығаруға арналған есептеулерге сәйкес L ext = 108384 м 3 / сағ қажет.

Veza каталогын пайдалана отырып, L=27100 м 3 /сағ және қысымның жоғалуы P=300 Па => KROS 9-12,5 қозғалтқышы үшін 4 шатыр желдеткішін таңдаймыз. A180MA12: максималды шығын жылдамдығы - L max =29600 м 3 /сағ; максималды қысым - P max =325 Па; айналу жылдамдығы n в = 480 айн/мин; қуаты N = 7,0 кВт, ПӘК = 62%.

HP-де 2 желдеткіш өшірілген, ал 2-і L=54200 м 3/сағ шығыны бар жалпы сорғыш үшін жұмыс істейді.

Ауа балансы кестеде жинақталған. 4.

4-кесте – Цехтағы ауа балансы.

Желдету сипаттамалары

Ауа мөлшері, м3/сағ және температура, °C

Жылы кезең

Өтпелі кезең

Суық кезең

Жалпы механикалық желдету

Табиғи жалпы желдету

Жоғарғы аймақты желдету

Жергілікті минет

Ауа душтары

Ауаны тарату жүйелерін есептеу.

VVR типті ауа таратқыштарды есептеу:

Бастапқы деректер:

Цех өлшемі axbxH=42x 24x10,9 м.

Жеткізу ауа ағыны:

Жылы кезең L np = 0 м 3 / сағ;

Суық және өтпелі кезең L np = 119468 м 3 /сағ.

Ішкі ауа температурасы:

Жылы кезең t B =29,6 °C;

Суық және өтпелі кезең t B =15 °C.

Берілетін ауа температурасы:

Өтпелі кезең t np =11 °C;

Суық кезең t np =11 °С

Ауа таратқыштарын орнатудың максималды мүмкін биіктігі Hmax = 6,0 м.

Жұмыс аймағының биіктігі h p 3 =2,0 м.

Рұқсат етілген температуралар:

Өтпелі және суық кезеңдер 15-21 °C;

Жылы кезең 27 °C.

Жұмыс аймағындағы рұқсат етілген жылдамдық:

1,8-0,5=0,9 м/с

k – adj бойынша қабылданған ауа қозғалысының нормаланған жылдамдығынан ағындағы максималды жылдамдыққа өту коэффициенті. 6.

Жеткізу ағынындағы температураның жұмыс аймағындағы нормаланғандан рұқсат етілген ауытқуы adj сәйкес қабылданады. 7: Δt n қосу = 2,0 °C

Ауаны бөлу цехтың екі жағынан (ұштарында) жүзеге асырылады.

Цехке ауа беру схемасы.

Біз цехтағы ауа таратқыштардың санын анықтаймыз. Ауа арналарындағы ауа ағыны L, м 3 / сағ:

Мұндағы f – ауа өткізгішінің көлденең қимасының ауданы, м 2

Жылдамдықты V= 3,5 м/с орнаттық, осы жерден:

Біз VVR10 типті ауа дистрибьюторларын қабылдаймыз

Бұл ауа таратқышының параметрлері кестеге сәйкес қабылданады. 17.6. :

ауа беру бұрышы =40°;
жылдамдық коэффициенті t=1,5;
температура коэффициенті n=2;
диаметрі d 0 =1000 мм;
есептелген ауданы F o =0,78 м 2.

n = f/f 0 =4,7/0,78 = 6 дана.

Бір ауа таратқыштың ауа шығыны: L o =L np /6=59734/6= 9956 м 3 /сағ
Ауа таратқыштың шығысындағы есептік жылдамдық:

u o =L o /(3600*F o)=9956/(3600*0,78)=3,5 м/с

Ауа беру бұрышы α=40° деп қабылданады.

Геометриялық шектеулерді тексеру:

а) 0,3≤x/b≤0,5 x/b=4,75/12=0,4 м – шарт орындалды.

б) 0,5≤x"/N p ≤2,0 x"/H p =6,2/10,9=0,6 - шарт орындалды.

Жұмыс аймағына ену нүктесіндегі ағындағы жылдамдық:
Жұмыс аймағына кіру нүктесіндегі ағын мен қоршаған ауадағы температура айырмашылығы:

Суық кезең:

Өтпелі кезең:

Шығудың бастапқы шарттары үшін Архимед критерийінің мәнін табамыз:

Суық кезең:

Өтпелі кезең:

Суық кезеңде ағынның көтерілуіне және жылы кезеңде бөлінуіне тексеру:

мұндағы x x = x" - қыздырылған ауа ағындары үшін.

Қыздырылған және салқындатылған ауа ағыны үшін ағымдағы Архимед критерийінің қолайлы мәні 0,4 құрайды.

Суық кезең:

Өтпелі кезең:

P1, P2 жүйесінің аэродинамикалық есептеулері компьютерде орындалды және А қосымшасында көрсетілген.

12. Атмосфералық ауаны қорғау шараларын анықтау

Ауа бассейнін технологиялық қондырғылар шығаратын зиянды заттардан қорғау соңғы уақытта үлкен мәнге ие болды.

Өндірісті оңтайлы ұйымдастыру кезінде келесі технологиялық мәселелерді шешу қажет:

Атмосфераға зиянды заттардың бөлінуін жою немесе барынша азайту үшін технологиялық процесті ұйымдастыру және реттеу қажет;

Ауаны зиянды заттардан ең тиімді тазартуды қамтамасыз ету;

Шығарылатын ауада қалған зиянды қоспалар олардың ауадағы концентрациясы рұқсат етілген нормадан аспайтындай етіп таратылуы керек.

Ластанудың әрбір көзі үшін рұқсат етілген шекті шығарылымның немесе зиянды заттардың уақытша келісілген шығарылымының мәнін анықтау қажет. Бұл жағдайда желдету шығарындыларын ұйымдастыруға қойылатын талаптар белгіленеді:

Тазалаудың талап етілетін тиімділігі;

Атмосфераға шығу әдісі.

13. Ауа өткізгіштердің аэродинамикалық есебі.

Желдету жүйесінің аэродинамикалық есебі мыналар үшін жүргізіледі:

1. Ұсынылған ауа ағынының жылдамдығына сәйкес ауа өткізгіштерінің көлденең қимасының өлшемдерін таңдау.

2. Жүйедегі қысымның жоғалуын анықтау. Есептеу сәйкес жүзеге асырылады

Желдету жүйелеріндегі қысым жоғалтулары үйкеліске байланысты қысым жоғалтуларынан және жергілікті кедергілердегі қысым жоғалтуларынан тұрады, Па

Үйкеліс қысымының жоғалуы, Па

мұндағы: R – үйкеліс әсерінен меншікті қысымның жоғалуы, Па/м;

1 — ауа өткізгіш бөлігінің ұзындығы, м;

n - ауа өткізгіштерінің абсолютті эквивалентті кедір-бұдырлығына байланысты түзету коэффициенті.

Жергілікті кедергілердегі қысымның жоғалуы, Па

Мұндағы: - ауа өткізгіштің есептелген қимасы бойынша жергілікті кедергі коэффициенттерінің қосындысы, екі учаскенің шекарасындағы жергілікті кедергі коэффициенттері шығыны аз учаскеге тағайындалады.

Динамикалық қысым, Па

мұндағы: v - ауа өткізгіштердегі ауа жылдамдығы (магистраль үшін - 12 м/с дейін, тармақтар үшін - 6 м/с дейін).

Барлық жүйелердің аэродинамикалық есептеулері компьютерде орындалды және А қосымшасында келтірілген

13.1. Ауа соратын терезеде жалюзиленген торларды таңдау.

P1, P2, P3 жабдықтау жүйесі .

Жеткізу камерасының ауа ағыны: L PC = 59734 м 3 / сағ.
4.1-кестеден 89 б. өлшемі 150 * 580 (сағ) f zhs = 0,06 м 2, ζ = 1,2 болатын торды таңдаймыз.
Тордағы жылдамдықты V=6 м/с аламыз. Міндетті ашық алаң

4.Люврлер саны:

5. Торлардың тірі көлденең қимасының жалпы ауданын табыңыз:

Егер = 0,06 x 50 = 3,0 м2;

Шынайы жылдамдықты торлардың тірі көлденең қимасынан табамыз:

Тордың аэродинамикалық кедергісі:

Біз 5 данадан тұратын 10 қатардан тұратын қорапты орнатамыз: a x b = 2900x1500mm

PZ жабдықтау жүйесі:

Біз 4.1-кестеден торды таңдаймыз 89 Сазонов немесе каталог PC STD 5288 өлшемі 150 * 490 (h) f zhs = 0,05 м 2, ζ = 1,2.

Есептеу P1, P2-ге ұқсас L PC = 29620 м 3 / сағ шығында орындалады. Біз n=28 данаға тең торлар санын аламыз. Біз 7 данадан тұратын 4 қатардан тұратын қорапты орнатамыз: a x b = 1160x750mm

13.2. Жанкүйерлерді таңдау.

P1, P2, PZ, P4 жүйелері үшін жабдықтау камералары мен желдеткіштерді таңдау компьютерде орындалды және В қосымшасында көрсетілген.

Шығару жүйесі B1

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (ағын K L = 1,1; қысым үшін Kr = 1,1 қауіпсіздік факторларын қабылдаймыз): ΔН П = 75 * 1,1 = 82,5 Па

Желдеткіштің сыйымдылығы: L = 3100*1,1=3410 м 3 /сағ

Blagovest каталогынан біз IRAT/4-400B арнасының желдеткішін таңдаймыз, айналу жылдамдығы 1310 айн / мин, максималды тұтыну. қуаты N=2,62 кВт, салмағы 75 кг.

Шығару жүйесі B2

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік факторларын ағын үшін Kl = 1,1, қысым үшін K P = 1,1 қабылдаймыз): AN P = 137 * 1,1 = 150,7 Па

Желдеткіштің сыйымдылығы: L = 1800 * 1,1 -1980 м 3 / сағ

Blagovest каталогынан IRAT/4-450 каналдық желдеткішті таңдаймыз. айналу жылдамдығы 1360 айн/мин, макс. қуаты N=3,745 кВт, салмағы 124 кг.

Шығару жүйесі VZ

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік факторларын ағын үшін Kl = 1,1, қысым үшін Kr = 1,1 қабылдаймыз): DN P = 67 * 1,1 = 73,7 Па

Желдеткіштің сыйымдылығы: L = 1300*1,1=1430 м 3 /сағ

Blagovest каталогынан ILB/4-225 арналы желдеткішті таңдаймыз, 4 полюсті бір фазалы айналу жылдамдығы 1130 айн/мин, максималды тұтыну. қуаты N=0,52 кВт, салмағы 20 кг.

Шығару жүйесі B4

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік факторларын ағын үшін Kl = 1,1, қысым үшін Kr = 1,1 қабылдаймыз): DN P = 120 * 1,1 = 132 Па

Желдеткіштің өнімділігі: L = 3600*1,1=3960 м/сағ

Blagovest каталогынан біз ILB/6-285 арналы желдеткішті таңдаймыз, 6 полюсті үш фазалы айналу жылдамдығы 840 айн / мин, максималды тұтыну. қуаты N=0,67 кВт, салмағы 32 кг.

Шығару жүйесі B5

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік факторларын ағын үшін Kl=1,1, қысым үшін Kr=1,1 қабылдаймыз): DN„= 106*1,1=116,6 Па Желдеткіш өнімділігі:

L = 9600*1,1=10560м 3 /сағ Blagovest каталогынан IRAT/4-450 арнасының желдеткішін таңдаймыз, айналу жылдамдығы 1360 айн/мин, макс. қуаты N=3,745 кВт, салмағы 124 кг.

Шығару жүйесі B6, B7, B9

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік факторларын ағын үшін K L = 1,1, қысым үшін K P = 1,1 қабылдаймыз): DN P = 101 * 1,1 = 111,1 Па Желдеткіш өнімділігі:

L = 5000* 1,1 =5500м 3 /сағ Blagovest каталогынан IRAT/4-400A арнасының желдеткішін таңдаймыз, айналу жылдамдығы 1350 айн/мин, макс. қуаты N=1,1 кВт. салмағы 72 кг.

Сору және шығару желілеріндегі қысымның жалпы жоғалуы (қауіпсіздік коэффициенттерін K ағыны үшін қабылдаймыз] = 1,1, қысым үшін K P = 1,1): DN P = 95 * 1,1 = 104,5 Па Желдеткіш өнімділігі:

L = 12000*1,1=13200 м/сағ

Blagovest каталогынан ILB/6-250, 6-полюсті бір фазалы, айналу жылдамдығы 800 айн, макс. қуаты N=0,31 кВт, салмағы 25 кг.

Шығару жүйесі B9

Сору және шығару желілеріндегі жалпы қысым жоғалтулары (к L = 1,1 ағын үшін қауіпсіздік коэффициенттерін қабылдаймыз):

Желдеткіштің сыйымдылығы: L = 216*1,1=237,6м3/сағ

Taira каталогынан осьтік желдеткіш VO, айналу жылдамдығы 800 айн / мин, макс. қуаты N=0,31 кВт, салмағы 25 кг.

Ауа пердесі

Сору және шығару желілеріндегі жалпы қысым жоғалтулары (ағын K L = 1,1, қысым үшін K P = 1,1 қауіпсіздік коэффициенттерін қабылдаймыз):

ΔН P = 1474,56*1,1=1622,02 Па

Желдеткіштің сыйымдылығы: L = 52068* 1,1=57275м 3 /сағ

Taira каталогынан радиалды желдеткіш VTs 4-76 No 16 нұсқасын таңдаймыз. 5, айналу жылдамдығы 650 айн/мин, A250M6 қозғалтқышымен, макс. қуаты N=55 кВт, айналу жылдамдығы 1000 айн/мин, салмағы 2825 кг.

14.Жылу жүйесі

Есептеу компьютерде Herz S.O бағдарламасы арқылы жүзеге асырылады, есептеу В қосымшасында келтірілген.

Жылыту жүйесіндегі салқындатқыштың шығыны:

Жылыту құрылғысының номенклатуралық қатарының қадамына байланысты Kf, =л.

Kf орнату орнына байланысты, сыртқы қабырғада, соның ішінде жарық саңылауының астында = 1.

Жылыту жүйесіндегі температура айырмашылығы, °C.

с=4,187 Дж/кг °С

Жылыту жүйесі салқындатқыштың параллель қозғалысы бар екі құбырлы жүйе болып табылады. Жылыту құрылғылары ретінде ГС-4-40 тегіс 4 құбырдан жасалған болат регистрлер қолданылады. Реттеу Herz RL-5 қайтару желісінің клапандары мен Shtremax теңгерім клапандарының көмегімен жүзеге асырылады.

Құбырлар арқылы жылу беру:

мұндағы: q in, q g - 1 м тік және көлденең құбырдың жылу беруі, Вт/м,

l B, l G - бөлме ішіндегі тік және көлденең құбырлардың ұзындығы, м; Жылыту құрылғыларының жылу беруі:

Кешенді азайту факторы:

Қажетті номиналды жылу ағыны:

Біз 110/70 жылыту жүйесіне арналған салқындатқыштың параметрлерін қабылдаймыз, осы параметрлерге қол жеткізу үшін ITP-де араластырғыш сорғыны орнатамыз. Сорғы таңдау D қосымшасында көрсетілген.

Артық қол жетімді қысымды азайту үшін номиналды диаметрі DN125 болатын VFG2 қысым реттегіші қолданылады.

15. Өрт қауіпсіздігі талаптарын қамтамасыз ету шаралары

Осыған сәйкес ауа құбырлары жанбайтын материалдардан жасалған.

Желдету жүйелерін орнату кезінде SNiP II -33-75 өрт пен жарылысқа қарсы талаптар сақталуы керек.

Пайдаланылатын ұшқынға төзімді немесе ұшқын шығармайтын желдеткіштер мен электр қозғалтқыштарын жанғыш қоспалар түзетін қоспалары бар ауаны шығару үшін 1 сору желдету жүйесіне біріктіруге болмайды. Статикалық электр қуатын кетіретін құрылғылармен қамтамасыз ету қажет.

Жергілікті сорғыштардың саны аз жүйелер пайдаланылады, желдету камералары көрші бөлмелерден отқа төзімді қоршаулармен оқшауланады.

16.Қызғыштарды қатып қалудан қорғау шаралары

Ауаны -3 °C және одан төмен температурада қыздыратын ауа жылытқыштарында оның қатып қалуын болдырмау үшін суды салқындатқыш ретінде пайдаланған кезде қыздыру бетінің ауданын 20% артық емес маржамен алу керек. Бұған мыналар кіреді:

Қыздырғыш құбырлардағы судың жылдамдығы 0,2 м/с кем болмауы керек;
Тік түтіктері бар жылытқыштар қатаң тігінен, ал көлденеңінен - оларда ауа жиналмау үшін қатаң көлденеңінен орнатылуы керек;
Салқындату сұйықтығы су болған кезде, қыздырғыштарды тікелей ағынды көлденең ағынмен қосу ұсынылады: салқындатқышты ауа ағыны бойымен қыздырғыштардың бірінші қатарына жеткізіп, оны соңғы қатардан шығарыңыз;
Ауа жинағыштарды жіптердің барлық жоғарғы нүктелеріне орнату керек;
Жылытқыштарды мұздатудан автоматты қорғау жүйе өшірілген кезде, егер жылытқышқа теріс температурасы бар ауаның енуі мүмкін болса және жүйе жұмыс істеп тұрған кезде, қысымның төмендеуі мүмкін болса немесе жылытқышқа түсетін ауаның теріс температурасында желілік судың температуралық кестесін бұзу.
Автоматтандыру

Басқару құрылғыларын өлшеу үшін орнату керек: жабдықтау желдету жүйелерінде - сыртқы және қоректендіру ауасының температурасын, салқындатқыштың параметрлерін, сүзгінің гидравликалық кедергісін; лифтсіз қосылған абоненттік жылу кірістерінде – жылу желісінің жеткізу құбырындағы судың температурасы мен қысымы; жылыту жүйесінің кірісі мен шығысындағы қысым, жылу жүйесінен қайтарылатын судың температурасы.

Жылытқыштарды мұздатудан автоматты қорғауды қамтамасыз ету қажет. Желдету жүйелерінде жетектер бітеліп қалады

сыртқы және шығатын ауа клапандары. Ауа-термиялық перделік желдеткіштердің электр қозғалтқыштары үшін перделер қызмет көрсететін қақпаны ашу механизмі үшін блоктау механизмі қарастырылған.

18.Желдету қондырғыларының шуы мен дірілімен күресу шаралары

Ауа арналары желдеткіштерге икемді кірістірулер арқылы қосылады.
Желдеткіштер діріл негіздеріне орнатылады.
Ауа арналары жүйелеріндегі ауа қозғалысының жылдамдығы рұқсат етілген шектерден аспайды.
Желдеткіш камералардың өзінде және қызмет көрсетілетін бөлмелерде шу деңгейін төмендету үшін дыбысты жұтатын оқшаулауды қолдану.
Желдеткіш дөңгелегін теңестіруге ерекше назар аударыңыз.

Әдебиеттер тізімі

ҚНжЕ 23-01 -99. Құрылыс климатологиясы / Ресейдің Госстрой, - М.: Стройиздат. 2008.-70 жж
ҚНжЕ 41-01-2003. Жылыту, желдету және ауаны баптау / Ресей құрылыс министрлігі. - М.: ГУПЦПП, 2003. - 64 б.
ҚНжЕ 23-02-2003. Ғимараттарды жылудан қорғау / Ресейдің Госстрой. - М.: GPTsPP, 2005. - 25 б.
Торговников Б.М., Табачник В.Е., Ефанов Е.М. Өнеркәсіптік желдету дизайны. Каталог. - Киев: Будивельник, 1983 ж.
Волков О.Д. Өнеркәсіптік ғимаратқа арналған желдету жобасы. Харьков: Баспа үйі. «Выша мектебі», 1989 ж
Конструктор анықтамалығы Ішкі санитарлық қондырғылар. Бөлім 3. Желдету және ауаны баптау. Кітап 1.2 / Бас. Н.Н. Павлова және Ю.И. Шиллер. - М.: Стройиздат, 1992 - 319 б. (1-кітап); 416 б. (2-кітап).
Дизайнер анықтамалығы. Ішкі санитарлық қондырғылар. 1-бөлім. Жылыту / Ред. Староверова И.Г. - М.: Стройиздат, 1990 ж.
AZ-1014. Жылу цехтарының жылыту және желдету жүйелерін жобалау бойынша ұсыныстар, - М.: САНТЕХНИПРОЕКТ, 1991 ж.
ҚНжЕ 2.01.07-85*. Жүктер мен әсерлер / Ресейдің Госстрой.-М.:

ГУПЦПП, 1989 ж

Сазонов Е.В. Қоғамдық ғимараттарды желдету: Оқулық. жәрдемақы, - Воронеж:

ВМУ баспасы, 1991. - 188 б.

Жоспарлар

Жүктеп алу: Біздің серверден файлдарды жүктеп алуға рұқсатыңыз жоқ.

Білім

құю зауыты

Жалпы жоспар

Жоспарлар

Сізге де ұнауы мүмкін